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　　1、word 南 京 工 程 学 院课程设计说明书课程名称： 复合材料课程设计题 目：容积为30m3的卧式玻璃钢原油储罐的设计姓 名： 陆勇胜 学号： 205141626学院系、部：材料工程学院班 级： 复合材料与工程142设计地点： 学工办1号楼创新学院202 2022年 12月 6日.word课程设计任务书设计题目30m3卧式玻璃钢原油储罐的设计技术参数：1卧式玻璃钢储罐，容积为30m32储存原油，常温常压3采用半椭圆形封头设计设计任务：1.设计储罐外形与零部件构造2.设计储罐结构层厚度与铺层数3.封头与其他零部件的选用与制备4.产品工艺流程5.产品受力校核6.产品质量检验工作方案与进度安排：

　　2、选定设计课题，下达设计任务，教师讲解 1天确定复合材料设计方案 1天复合材料的结构设计与计算 2天原材料及成型工艺选择 1天编写设计说明书 4天教师审查和考核 1天合计 10天目录1.前言11.1选题意义11.2研究现状11.3本课题研究的内容12选型设计12.1储罐构造尺寸确实定22.2封头的选择22.3支座及间距32.4零部件33性能设计33.1树脂的类型及性能43.2玻璃纤维选用及性能43.3小结54.结构设计54.1储罐尺寸确实定54.2鞍座位置确定54.3支座反力与轴向，周向应力的计算54.4缠绕成型筒体的厚度及层数计算74.5筒体载荷强度校核84.6封头强度层厚度确实定与校核85.

　　3、工艺设计95.1筒身设计95.2封头的制造工艺及模具制造方法106. 零部件设计116.1 储罐的开孔与补强116.2 排气孔126.3 储罐进出口和人孔设计126.4 排液管136.5支座设计147. 安装设计147.1卧式储罐的安装147.2修补裂缝施工方法分类157.3小结158.制品检验158.1尺寸公差158.2外观检测168.3满载试验168.4质量控制检验168.5外表固化试验168.6检验169. 参考文献17.word1.前言1.1选题意义： 玻璃钢贮罐是玻璃钢制品中应用非常广泛的一种，主要是采用微电脑控制的缠绕工艺制成。与传统的金属、钢筋混凝土相比，它有如下特点：耐腐蚀性能

　　4、好；强度高、自重轻；隔热保温效果好；成型容易；安装、运输方便等等。目前对于玻璃钢贮罐的设计主要分卧式和立式。目前我国在玻璃钢贮罐方面的设计和检测标准已经比拟健全，如国家石油和化学工业局发布的 HG-T20696-1999玻璃钢化工设备设计规定 ，我国工业和信息化部发布的建筑行业标准 JCT 587-2012玻璃纤维缠绕增强热固性树脂耐腐蚀立式贮罐 ， JCT 718-2012 玻璃纤维缠绕增强热固性树脂耐腐蚀卧式贮罐 。但是对于特定的贮罐，如何对其进行结构计算和受力分析，对此进行细致深入的研究很少。1.2研究现状： 卧式玻璃纤维增强塑料储罐主要用作化工化工储罐、运输罐车、反响釜、喷雾洗涤剂器等

　　5、。与立式贮罐相比，卧式储罐的容积较小，具有搬运方便，可异地安装使用的特点。 玻璃钢容器、玻璃钢储罐设计灵活性大，罐壁结构性能优异，纤维缠绕玻璃钢可以改变树脂系统或增强材料来提高贮罐的物理化学性能，以适应不同介质和工作条件的需要。 玻璃钢贮罐具有一系列的优点，如质量轻、耐腐蚀性强、强度高、保温隔热效果好、成型容易、安装和运输方便、维护费用低等，在各工业领域得到广泛应用。 我国玻璃钢贮罐开展十分迅速，已经公布了纤维增强塑料的标准，规定了贮罐用的原材料、生产工艺、结构形式、产品性能和几何尺寸、验收条件等等，标准了玻璃钢产品市场，对提高玻璃钢贮罐产品的质量起到了促进作用。目前国内玻璃钢贮罐主要用于地下

　　6、石油贮罐、化工及食品容器、运输罐、三次采油聚丙烯酰胺母液贮罐、工业用超纯水贮罐、污染回收罐等等纤维增强塑料贮罐是复合材料制品最广泛应用的一种产品结构形式，主要用于储存各种腐蚀性液体、气体和粉末状物料，应用在石油、化工、冶金、造纸、城市供水等领域。1.3本课题研究的内容： 本课题研究一种容积为30m3卧式玻璃钢原油储罐，储存介质为原油20oC，0.1MPa密度为810kg/m3，工作温度为20oC，所受的内压力为6.9KPa2选型设计图2.12.1储罐构造尺寸确实定： 玻璃钢贮罐按形式分类可分为立式贮罐、卧式贮罐等。100m3以上为大型贮罐，多为立式贮罐；100m3以下的为小型贮罐，多为卧式贮罐

　　7、。本次设计的储罐要求容积为30m3，所以选择卧式储罐。本次设计的直径D=2800mm，高度，桶体长度4000mm，封头内壁高度700mm储罐尺寸确实定：取储油罐内径2800mm，储罐容积V计算公式为： V 式中 L储罐两封头切线间筒体的长度； H封头内壁面高度。 选用标准椭圆形封头，那么H=0.25D=700mm，故 取L=4000mm2.2封头的选择： 卧式圆桶形的封头一般采用凸形封头，常用的封头有半球形，半椭圆形封头和蝶形封头。1半球形封头：受力最正确与筒体平滑过渡，局部附加应力小。但是由于这样的封头深度大，手糊成型不方便，脱模比拟困难，所以很少选用。2半椭圆形封头：其是由半个椭圆球壳和一

　　8、段高度为H的圆桶形局部构成。由于半椭圆封头曲线曲率半径变化是连续的，所以封头中应力分布比拟均匀，受力仅次于半球形分头，加工也比拟方便。3蝶形封头：其是有折边的球形封头，由半径为R的局部球面和高度为h的圆筒形局部以及半径为r的过度局部组成。应力分布不如椭圆形分布均匀，缓和。 小结：综上分析，选择半椭圆形封头，因为其加工简单，且受力条件好，依据本课题要求，满足使用条件。H=0.25D=700mm2.3支座及间距： 为充分利用封头的加强作用，使A0.5R，取A=660mm。取鞍座的包角150，采用双鞍座，鞍座间距L-2A=2680mm，小于公称直径的1.5倍，因此可以采用双鞍座。2.4零

　　9、部件：1进水孔、出水孔、人孔、页面计口备用口安装标准按HG21504.1-92 玻璃钢储槽标准系列 2所需法兰按 HG/T21633-1991选用3性能设计 要求：常温常压下储存原油玻璃钢储罐典型的玻璃钢贮罐其结构分为四层：内表层、次表层、结构层和外表层。 （1） 内衬层：主要起防腐、防渗作用。一般用玻璃纤维外表毡、有机纤维外表毡或其他增强材料的富树脂层，要求胶量达90%左右，其厚度为0.250.5mm。（2） 次表层：主要是防止介质渗漏结构层承受载荷引起的各种应力，其含胶量比内表层低，通常有短切纤维制成的短切毡铺成。（3） 结构层：贮罐的所有载荷靠该层次来承受。通常由连续纤维缠绕成型，玻璃钢

　　10、储罐的结构设计主要是确定这一层的铺层方式和厚度。（4） 外表层：其作用用于美观，防止自然老化和机械损伤。3.1树脂的类型及性能：表1 不饱和聚酯性能比照树脂基体代号产品性能适用产所邻苯型OP这是一种较经济的树脂类型，长期使用温度-5060，最高可达100，可耐大气、弱酸、海水腐蚀，具有一般的耐腐蚀性能常用于一般的腐蚀环境，海水腐蚀、弱酸腐蚀及大气老化腐蚀间苯型IP长期使用温度-5090，最高达 105，可耐中等浓度无酸、碱、盐等环境，具有优异的耐腐蚀性能常用于酸性腐蚀较强或碱性腐蚀一般的环境乙烯基型VE长期使用温度-50110，可耐酸、碱、盐溶剂或酸碱交替等恶劣的腐蚀环境，具有优异的耐腐蚀性能

　　11、常用于酸、碱、盐溶剂等腐蚀严重的环境阻燃型FI长期使用温度-50110，可耐酸、碱、盐溶剂或酸碱交替等恶劣的腐蚀环境，具有优异的耐腐蚀性能，其阻燃性能高于一般树脂常用于有阻燃要求的使用环境双酚型BPA是一种食品级树脂，长期使用温度-5080，逐渐被乙烯基取代，具有优良的耐腐蚀性能常用于耐腐蚀层，温度较低环境3.2玻璃纤维选用及性能 工程上通常选用玻璃纤维、凯夫拉纤维或者碳纤维作为增强材料。对于硼纤维，由于它的刚度大和直径粗，弯曲半径大，成型困难，所以应用范围收到很大的限制。所以，在生产中一般以玻璃纤维为主。玻璃纤维价格廉价，性能优异，可以满足储罐的使用要求，增强材料选择玻璃纤维，常用的玻璃增强

　　12、材料主要有无捻粗纱布、捻布、短切毡、外表毡、玻璃纤维无捻粗纱和短切玻璃纤维。玻璃纤维按其使用要求分为：1E-玻璃纤维，无碱纤维，具有优良的、耐老化性和耐水性。2C-玻璃纤维，耐酸性好，耐碱性不如无碱纤维，本钱低。3A-玻璃纤维，有碱纤维，含碱量大于12%。4S-玻璃纤维，高强度玻璃纤维，拉伸强度较大。5中碱玻璃纤维，耐酸性好，本钱低。6耐碱玻璃纤维，抗碱性较好，主要用于增强水泥制品。7空心玻璃纤维，纤维中空，弹性模量较高。 表2 无碱玻纤与中碱玻纤性能比照种类耐酸性耐水性机械强度防老化性电绝缘性本钱浸润性适合条件无碱玻纤一般好高较好好较高好高强度场合中碱玻纤好差较低较差低低差低强度场合3.3小

　　13、结：材料内表层乙烯基型树脂VER-2/4602短切纤维原丝毡0.2kg/m2次内层乙烯基型树脂VER-2/4602短切纤维原丝毡0.2kg/m2结构层间苯型树脂9494无捻粗纱方格布0.8kg/m2外表层间苯型树脂9406S外表薄毡4. 结构设计4.1储罐尺寸确实定： 取储油罐内径2800mm，储罐容积V计算公式为：V 式中 L储罐两封头切线间筒体的长度； H封头内壁面高度。 选用标准椭圆形封头，那么H=0.25D=700mm，故取L=4000mm4.2鞍座位置确定 为充分利用封头的加强作用，使A0.5R，A=660mm，取鞍座包角150o，采用双鞍座。4.3支座反力与轴向，周向应力的计算 在

　　14、工程中储罐自重所占的比例仅为介质的5%10%，储罐容积越大，其比例越小。所以取储罐自重为介质质量的8%，于是总载荷为： =1.08 x 2.82 x 810 x 9.8 x (1+0.233) =2.60x105N支座反力：F=W/2=1.3x105N求筒体的最大轴的弯矩鞍座截面处，按式： 4497.45N跨中截面处，按式： = 38973.65N可知最大弯矩在跨中处计算筒体承受的最大单位载荷N 计算筒体周向单位载荷：4.4缠绕成型筒体的厚度及层数计算 筒体内衬层外成型短切毡2层规格为200g/m2，然后采用单螺旋缠绕成型，缠绕角55o。在进行强度计算时，不考虑内衬层的强度。取总平

　　15、安系数为10。 确定许用应变，短切毡单层的许用应变为： 连续纤维缠绕单层的许用应变为： 所以层和结构的许用应变为：确定单层的设计许用单位载荷 每层短切毡0.2kg/m2单层 每层纤维1Kg/m2单层， 确定螺旋缠绕的纤维量 设单螺旋缠绕55o的纤维用量为n kg/m2， 周向： 轴向所以选取螺旋纤维缠绕用量3.0kg/m2根据计算各层壁厚式中 mf -纤维的质量含量； m-树脂的相对密度； mof-层和结构中的单层或单层组在单位面积上的纤维质量，kg/m2； ti -i单层或单层组的厚度；得出t内衬层=0.5mm0.5mmt次内层=2mm2mmt外层=3mm t总=13.5mm每层

　　16、单位载荷2N/mm，设层数为n2n11.15，n=5.575，所以n=6层4.5筒体载荷强度校核式中 EU-层和结构的单位弹性模量，N/mm Eui-2玻璃纤维 f-平安系数，通常f=4 t-层和强度层的厚度，mm Ri-筒内半径，mm ni-i单层组的单层数 Mi-i单层增强材料的单位面积质量kg/m238.4N/mm11.15N/mm所以符合要求。4.6封头强度层厚度确实定与校核： 图4-1 封头采用手糊成型的方式内衬层外成型，选用延伸率较大的乙烯基酯树脂做基体，采用1-内衬层，2-短切纤维原丝毡0.45kg/m2，3-短切纤维原丝毡0.3kg/m2，4-无捻粗纱方格布0.8kg/

　　17、m25-外表薄毡 H/D=0.25，设封头的厚度也为13.5mm，t/D=0.005由表查的Ks=1.45恒成立说明该铺层强度到达要求5.工艺设计5.1筒身设计：筒身采用缠绕成型的工艺，缠绕结构层设备位号为“2V-7075.1.1纤维缠绕的特点：（1） 强度高：纤维比强度是钛合金的3倍，钢的4倍。玻璃纤维缠绕压力容器比一般同体积的钢制容器，质量轻40%-60%。（2） 可靠性强：缠绕成型很好的解决了韧性与强度的矛盾金属的韧性随强度提高而降低（3） 生产效率高：缠绕制品质量高而稳定，可以采用机械化或自动化生产，需要操作工人少，缠绕速度快，生产效率高，适用大批量的生产。（4） 缠绕适应性小，不能缠

　　18、绕任意结构形式的制品（5） 缠绕设备投资大，只适合大批量生产5.1.2工艺流程：图5-15.1.3缠绕结构层在缠绕结构层的过程中，很多工艺参数都需严格控制。1缠绕角度的设定，会影响玻璃钢贮罐不同方向上的性能差异。本文设定的缠绕角为 55。2玻璃纤维在使用前，一般都需要烘干处理，因为玻璃纤维往往含有一定水分，而这些水分的存在给玻璃钢制品的性能带来很多不利影响，如极易引起材料腐蚀，从而导致微裂纹进一步扩张不利于树脂与玻璃纤维的粘结，从而导致玻璃钢制品强度和耐蚀性下降。一般要求无捻粗纱在 6080烘干24小时。3玻纤浸胶含量分布在玻璃钢卧式贮罐的加工制造过程中，玻纤含胶量的控制非常的重要

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　　19、，它直接影响着玻璃钢贮罐的性能。含量过高或过低都会带来不利影响，如过高，会造成玻璃钢贮罐材料复合强度降低；过低带来的不良影响也会很多，如纤维的孔隙率增加，气密性变差，抗老化性能降低，同时还会影响纤维强度的发挥，降低材料的剪切强度。如果贮罐玻璃钢材料含胶量不均匀，自然会造成材料强度不均，降低产品使用寿命。因此，玻纤含胶量必须严格控制，要求结构层含胶量在25%30%。4缠绕张力张力的控制在长纤维缠绕过程中是非常重要的环节。张力不匀或者张力过大、过小均会影响产品性能。在工艺设计过程中，假设缠绕张力设置得过大，会导致纤维更易磨损，从而降低产品强度。相反，如果缠绕张力设计的过小，装满液体介质后，内衬的变

　　20、形会比拟大，导致贮罐的疲劳性能降低。除此之外，缠绕张力对玻璃钢贮罐的含胶量也会产生很大影响。为了玻璃钢贮罐应力均匀，使内外层的纤维能同时承载，可以在缠绕时可以逐渐降低张力的大小，这样，内外层纤维的初始应力就会相同。5纱片宽度的变化会造成纱片间隙，它的形成，容易使树脂在此处产生堆积，成为富树脂区，这就形成了结构上的薄弱环节，使贮罐的整体性和强度受到影响。6.纱线速度也就是缠绕速度，在作工艺设计时，要将其控制在一定范围内。在加工时，速度一定要注意保持均匀。速度过低或过慢都不好，纱线速度过低，导致生产率低，产品成型慢，本钱增高；速度过大，那么会使缠绕过程不稳定，易产生颠簸振动，从而导致贮罐材质不匀，

　　21、性能下降。一般将纱线固化制度常温固化和加热固化是玻璃钢固化时常用的两种方法，其中常温固化，化学反响慢，周期长，而加热固化，由于加热温度的提高，反响速度加快，能提高生产效率，有效缩短生产周期36。所以本设计采用加热固化。这一工艺需要设计的工艺参数有加热温度，加热速度，保温温度及保温时间。升温速度一般控制在0.5/min1/min 之间，本设计选用1/min。这一工序中还应注意的问题是，要控制玻璃钢的冷却速度，防止速度过快导致玻璃钢材料内部应力过大，最终发生破裂。8环境温度在贮罐制备过程中，环境温度不可以过低，否那么会导致某些固化剂的低温析出，树脂的粘度升高，从而使

　　22、纤维浸渍不充分。所以要保证缠绕过程的浸渍效果，必须将环境温度控制在一定的范围内，本文产品制造过程中要求环境温度控制在1525。5.2封头的制造工艺及模具制造方法：5.2.1封头采用手糊成型的工艺，手糊成型工艺在实际生产中包括的主要内容。（1） 生产场地：手糊成型的工作场地的大小，要根据产品大小和日产量决定，场地要求清洁、枯燥、通风良好，空气温度大约在1525之间，后加工整修段需设有抽风除尘和喷水装置。（2） 模具准备：准备工作包括清理、组装及涂脱模剂等。（3） 树脂胶液配制：防止胶液中混入气泡 配胶量不能过多，每次要保证在树脂凝胶前用完。（4） 糊制与固化铺层糊制：用预浸布为原料，先将铺层加热

　　23、软化，然后一层一层地紧贴在模具上，并注意排除层间气泡，使密实。（5） 手糊工具：手糊工具对保证产品质量影响很大。有羊毛辊、猪鬃辊、螺旋辊及电锯、电钻、打磨抛光机等。（6） 固化：制品固化分硬化和熟化两个阶段：从凝胶到三角化一般要24h，此时固化度达50%-70%巴克尔硬性度为15，可以脱模，脱后在自然环境条件下固化1-2周才能使制品具有力学强度，称熟化，其固化度达85%以上。加热可促进熟化过程。（7） 脱模和修整脱模：脱模包括顶出脱模、压力脱模、手工脱模、大型制品脱模等本课程采用压力脱模：磨具上留有压缩空气或水入口，脱模时将压缩空气或水0.2MPa压入模具和制品之间，同时用木锤和橡胶锤敲打，使

　　24、制品和模具别离。（8） 修整：切去多余局部或穿孔修补，破孔补强等。5.2.2封头模具制造：图5-2 半椭圆形封头模具图5-35.2.3小结：1封头模具为了节省本钱可以采用水泥制造。2封头模具制造完成需用蜡封住气孔3阳膜制造如图5.1和5.2所示 6. 零部件设计 零部件是储罐必不可少的局部。它主要涉及储罐的开孔、补强、人孔、进出管设计、支座设计等6.1 储罐的开孔与补强： 贮罐壳体加工完成后，还需要在玻璃钢贮罐上开设各种孔，主要的用途是成型接管、安装其他零部件和维修检测方便。这些孔一般通过机械切割的方法加工形成，而切割后的贮罐的纤维连续性被破坏，从而贮罐强度会相应减弱。另外壳体和接管的材料不是

　　25、连续衔接，两者的变形不一致，这样会在开孔和接管处产生很大的内应力，出现应力集中现象。因此开孔处需加大接管壁厚或壳体厚度，从而提高贮罐强度，防止产生应力集中的现象。实际生产中，在玻璃钢贮罐上开孔后要进行局部补强，也就是增加开孔处周围一定区域内的壳体厚度，补强的面积大小国家标准中规定，即局部补强的面积要大于等于开孔面积。6.2 排气孔： 各种顶端封闭的直接排到大气的常压储罐，必须开设能自由排气道大气中的排气孔。最小气孔尺寸应该满足控制所有的联合入口或排出口的排气量，使封闭储罐不产生正压或负压。6.3 储罐进出口和人孔设计： 无塑料衬里的伸入式支管连接 无塑料衬里的平接支管连接表3 手糊成型法兰接管

　　26、尺寸接管内径db/mm最小壁厚tn/mm法兰最小厚度th/mm轮壳最小厚度th/mm轮壳最小长度h/mm表 4 典型人孔尺寸壳体侧面人孔大气压顶部人孔大气压人孔直径db/mm法兰及盖子直径/mm法兰及盖子厚度/mm螺孔分布园直径/mm螺孔直径/mm人孔直径db/mm法兰及盖子直径/mm法兰及盖子厚度/mm螺孔分布园直径/mm螺孔直径/m

　　27、m136.3.1进出口管 进出口管一般采用法兰的短接官，其规格与子管相同，接管长度一般不小于180-100mm。壳体与进出口的链接部位，要求其兼顾耐用，不渗漏。建议在管口处设置3-4个角撑板以提高接管强度。管口与壳体的链接壳采用带塑料衬里的深入式支管结构。手糊成型的法兰接管尺寸图4和表3所示。有时进口管插入壳体50-80mm，除了起到增强作用外，并能防止腐蚀液体进入壳体内沿着壳壁流淌。6.3.2

　　28、手孔和人孔 手孔和人孔是为了检验设备内部空间，对设备内部进行清洗、安装及拆卸内部结构而设置的。手孔常用短接管加以盲板设计的。手孔的直径应使工人带上手套并握有工具时能方便地通过，故手孔直径不宜小于150mm，常用的手孔公称直径有DN150和DN250。直径大于900mm的储罐应开设人孔，以便检修时工作人员能进入设备内部，及时发现内外表的腐蚀、磨损或裂纹，并进行修补。常用的人孔形式为圆形，人孔构造处理应按照大型接管一样处理。人孔盖可以是平的，带有手柄；但是也可以是盘形的。人孔一般应设置角撑板。人孔的直径一般为150-600mm，颈高100-150mm。人孔尺寸表4，深度大于3m的应考虑两个人孔，一

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　　30、罐的环向应力，单鞍座显得笨重，材料消耗多；而过分减小包角，将使得设备容易从鞍座上倾倒。在正常情况下，鞍座包角选择120和150，本次设计去鞍座包角为150。6.5.3鞍座宽度350mm确定支座的宽度时需要考虑支座的承载情况。支座的宽度应满足足以保证支座不产生分开的过大形变或破坏。本次设计储罐采用双鞍座的通用支撑形式，并且鞍座的间距小于公称直径的1.5倍。7. 安装设计7.1卧式储罐的安装（1） 卧式玻璃钢储罐应安装在已经设计好的支撑的支撑支座上，并有足够的强度以支撑充满液体的储罐。（2） 在罐底排液口处，根底上应有凹槽便于排液，排液管法兰不得与根底接触。（3

　　31、） 卧式玻璃钢储罐用起重机搬运，起吊钢索应链接到顶部吊环上，并引导绳防止摆动。（4） 锁紧凸块将储罐锚固在根底上。锁紧的凸块用垫片塞紧，以防压载移到罐壁上。（5） 阀门、控制器及其他链接到储罐接管上的重型部件都应单独支撑。 图7-1手糊成型的法兰接管 图7-2人孔 图7-1 图7-2 图7-3鞍座的安放 图7-37.2修补裂缝施工方法分类（1） 区分裂缝的大小大于0.15mm的裂缝采用“壁可法，小于等于0.15mm的裂缝采用“封闭法（2） “壁可法BL-GROUT浆补缝施工方法；（3） 外表处理用砂轮机、钢丝刷打磨混凝土外表沿裂缝走向宽5cm范围，去除水泥翻沫、灰尘疏松的混凝土块和砂砾，油污要

　　32、用布沾稀料擦净，如果潮湿要用风机吹干；（4） 注入座的粘结： 将SHO-BOND#101封口胶的两种成分混合搅拌均匀，抹少许在注入座地面四边，将注入孔对正裂缝中心稍加力按压，使其从底面的四个小孔中挤出，混凝土基底状况不好时可适当扩展座周围的粘结面积并对座进行包覆。根据裂缝的宽度和深度，沿缝的走向按30-40cm间距布置，裂缝分岔处应有注入座。7.3小结： 出入口内径选择50mm，人口内径500mm相对位置如造型图所示。8.制品检验8.1尺寸公差： 罐底和罐顶厚度的公差为0-15%。8.2外观检测： 储罐应无异物、干点、气泡、针孔和分层等明显的缺陷。1内外表应平整光滑，无裂缝和裂纹，每300mm

　　33、2的面积上不应超过2个凹坑。凹坑直径应小于32mm，深度小于0.8mm。凹坑应用树脂充分填满，以确保内外表的强度。不允许有较大尺寸的凹坑，对这类凹坑应进行修补。外表允许出现少许波纹，外表应光滑没有凹坑。2外外表应平整光滑，无纤维外露。8.3满载试验： 储罐应在制造厂进行盛水试验，现场制造的储罐应在安装完毕后按照数据表的要求进行盛水试验。（1） 试验用水应是添加了外表活性剂的洁净清水。（2） 试验至少要保持4h。（3） 试验时通过临时用管充水至液位高于罐壁上缘305mm处。（4） 试验时，要将所有的接口堵上或用法兰盖密封，相应的堵头和法兰盖的类型及大小应与安装后实际使用情况相符，以保证螺纹或法兰

　　34、密封的完整性。（5） 制造商要负责修补发现的任何泄漏或缺陷，储罐修补后重新进行盛水试验至少持续2h。8.4质量控制检验 制造完工的储罐至少应进行厚度、固化度、尺寸公差和外表弯曲度检验，以验证它是否符合本标准的规定。（1） 测量和记录所有开口处的壁厚，以校验其是否符合最小厚度的规定。用千分尺或卡规在四个位置测量，每间隔900mm测一个值。（2） 复合层的固化程度应按ASTMD2583测定巴氏硬度值，以确定是否符合树脂制造商的规定。3制造完工的储罐应验证其尺寸是否符合公差要求，标准接口的位置是否符合规定。 8.5外表固化试验 对在固化期间暴露于空气中的外外表或二次粘合面(非模制外表)应进行丙酮试验

　　35、检查外表固化性。试验按下述步骤进行:用清洁的丙酮擦拭外表，至少放置30s，表干后检查其粘性。如果发粘那么说明未完全固化，应进行巴氏硬度试验以确定是否完全固化。可以拒收未完全固化的储罐。8.6检验 买方可以规定其他的检验工程。这些检验工程包括下面所列的一种或全部:拉伸强度试验(ASTM D638)，弯曲强度(ASTM D790)，玻璃纤维含量(ASTM D2584)，树脂耐温性(ASTMD790)，声发射(玻璃钢储罐或容器的声音发射试验，API的推荐作法)。9. 参考文献1 张雨. 立式玻璃钢贮罐的设计及有限元分析D. 河北科技大学， 2022.2 叶栋文，王岳，郭光利.原油储罐的腐蚀机理及防腐

　　36、措施J. 石油规划设计， 2022, 22(2): 32-34.3 谢维章. 耐腐蚀玻璃钢外压贮罐的设计计算J. 化工设备设计，1986, 6: 004.4 赵雪娥，蒋军成. 原油储罐的腐蚀机理研究及防护技术现状J. 中国平安科学学报， 2005, 15(3): 104-107.5 何坚. 二支承卧式玻璃钢贮罐设计理论研究J. 玻璃钢/复合材料， 1989 (2): 20-28.6 宋生奎，牛坤锋，齐永生，等. 玻璃钢储油罐在我国加油站中的应用前景J. 石油库与加油站，2006,2: 41-44.7 黄富军. 玻璃钢储罐制作与应用中 HACCP 体系的建立和验证D. 华南理工大学， 2012.

　　37、8 程艾琳，张国军，杜惠波. 玻璃钢储罐对根底的要求J. 玻璃钢复合材料，2022 (6): 74-75.9 1999 H G T.玻璃钢化工设备设计规定 SD,2000.10 王耀先. 复合材料结构设计M. 化学工业出版社材料科学与工程出版中心，2001.11 王宝来，吴世平，梁军. 复合材料失效及其强度理论J. 失效分析与预防，2006, 1(2): 13-19.12 周祝林，张长明. 舰船用玻璃钢夹层结构设计根底J. 中国造船，2004, 45(3): 43-49.13 薛增涛，蒋蓓，李雯，等. 玻璃钢缠绕微机自适应控制系统的设计J. 河北科技大学学报，2003, 24(4): 48-52.14 翁祖祺，陈博，张长发. 中国玻璃钢工业大全J.1992.15 陈绍杰. 复合材料设计手册J.北京: 航空工业出版社，1990Chen S J. Composite material design manual,1990.16 孙锁泰，朱步银. 玻璃钢水箱的研制和受力分析J. 江苏理工大学学报: 自然科学版， 1994, 15(6): 1-6.17 阎永贵，吴建华，陈光章. 原油储罐内底板的腐蚀防护现状与展望J. 腐蚀与防护，2002, 23(5): 199-201.欢送您的光临，Word文档下载后可修改编辑.双击可删除页眉页脚.谢谢！让我们共同学习共同进步！学无止境.更上一层楼。.

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